２ ０ ０ ｍ ｉ ｌ ｌ ，底 板 直 径 Ｄ＝ ９ ２ ０＋ ２ ０ ０ Ｘ ２：１ ３ ２ ０ ｍ ｍ。 底 板 面 积 Ｓ＝ ０ ． ２ ５ ￣ ｒ Ｄ ＝ ０ ． ２ ５ １ ｒ Ｘ１ ． ３ ２ ＝１ ． ３ ６ ８ ｍ

　　０３ Ｎ ２ ４ ３ ０ ０ ｘ１ ： Ｏ ｒ ： 一Ｓ 一 ＝ ： ＝ １ ７． ・ ７ ６３Ｎ／ｍｍ ｍ ｍ ＜ｆ ｏ ： ｃ＝ １ ９。¨ Ｎ／ｍｍ ｍｍ ｅ ＝ ． １

　　软件对结构进行整体分析 ，读出钢管混凝 土柱底设计 内力 ， 作用于柱脚处 的弯矩 Ｍ ＝１ ７ ０ ０ ｋ Ｎ・ ｍ，轴力 Ｎ＝ ２ ４ ３ ０ ０ ｋ Ｎ， 剪力 Ｖ＝ ２ １ ５ ０ ｋ Ｎ，对其外包式柱脚进行结构设计 凯发K8一触即发。

　　０ ． ０ ７ ７ ５ ３ Ｘ１ ７ ． ７ ６ ３ Ｘ３ ２ ２ ＝１ ４ ２ ７ ９ ０ Ｎ． ｍｍ

　　ｔ ｂ＝ ６ Ｍｉ ／ ｆ ＝， ／ ６ Ｘ １ ４ ２ ７ ９ ０ ／ ２ ５ ０ ＝５ ８ ． ５ ４ ｍｍ

　　根据规范构造要 求 ，外包 式柱脚 中，钢筋 混凝 土 的包 脚高度 ＨＲ 。 ≥３ ． ０ ｈ ｃ＝ ． ３ ． ０×９ ２ ０＝ ２ ７ ６ ０ ｍ ｍ，设计 中取 整值 Ｈ ＝３ ０ ０ ０ ｍ ｍ，外 包 式 柱 脚 底 板 为 采 用 圆 板 ，悬 挑 长 度

　　３ ）包 脚顶 部的水平 剪力 Ｖ由包脚混凝土 自身的抗剪承 载力 和配置 的水平 箍筋共 同承担 ； ４ ）在确定包脚部 分钢柱 周边 的垂直 纵 向主筋配 置时 ， 不 考 虑钢 柱 承担 弯矩 。

　　该圆弧形三边支承板 近似看成 ３ ２ ２ Ｘ ２ ０ ０的矩形 板 ，根 据静 力 计 算 ，ｂ ２ ／ ａ ２＝０ ． ２ ／ ０ ． ３ ２ ２＝０ ． ６ ２ １ １ ，查 表 可 得 ＝ ０ ． ０ ７ ７ ５ ３ ，k8凯发可 以 得 到 该 矩 形 板 端 部 的 最 大 弯 矩 Ｍｉ ＝

　　假定 ，简化 了计算过程 ，同时为计算提供 了依据。 １ ）轴 向压力 Ｎ全部 由钢柱脚底板直接传递给下部的混 凝土框架柱 ； ２ ）弯矩 Ｍ 由焊接 在钢 柱翼 缘 的抗 剪 圆柱 头栓钉 传递 给包脚部分 的混凝 土 ，并 通过包 脚部分 的钢 筋混凝 土传 递 给下部 的混凝 土框 架柱 ；

　　中图分类号 ：Ｔ Ｕ ３ ９ ８ ． ９ 文献标 志码 ：Ｂ 文章编号 ： １ ６ ７ ２— ４ ０ １ １ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ５— ０ ０ ５ ６— ０ ２

　　Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ２— ４ ０ １ １ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ５ ． ０ ２ ８

　　由于底 板厚 度太 大 、不经 济 ，此时采 取设 置加 劲肋 对 底板进行加强 ，改变 底板 悬挑部 分 的支 承条件 ，沿着钢 管

　　本工程位于 内蒙古 自治 区乌兰 察布市 某工业 废渣综 合 利用循环经济项 目的窑尾框架 ， 抗震设 防烈 度 ： ６ 。 ， 设计 基本 地震加速度值 ： ０ ． ０ ５ ｇ ， 设计地震 分组 ： 第 二组 。框 架 为 ６层 钢和混凝土混合 框架 结构 ， 框 架平 面 尺寸 为 １ ８ ． ２ ｉ ｎ ｘ １ ９ ． ４ ｎ ｌ ， 房屋总高度为 ７ ３ ． ６ ５ ｉ ｎ ，只有 ４个 框架 柱 。底 层为纯 混 凝土结构 ，框架柱截面为 １ ６ ０ ０ Ｘ １ ６ ０ ０ ；上 面 ５层为强支撑 的钢管混凝土钢框架 ，钢管柱截 面为 Ｄ ９ ２ ０ Ｘ １ ８ ，混凝 土强 度等级均为 Ｃ Ａ ０，钢 结构材 质均 为 Ｑ ３ ４ ５一Ｃ 。通过 Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ

　　Ｓ Ａ Ｔ ＷＥ软件进行 结构整体 分析计算 ，读 出柱底 内力 ，并通 过对 外包式柱 脚进行 计算 ，无 论是在施 工过 程 中，还是 施 工完成后 ，都满足承载力要 求。

　　ｔ 凯发K8一触即发。 ｂ ＝， ／ ６ Ｍｉ ／ ｆ ＝， ／ ６ Ｘ ３ ５ ５ ２ ６ ０ ／ ２ ５ ０＝ ９ ２ ． ３ ｍ ｍ

　　Ｍｉ ＝０ ． ５ １ ＝０ ． ５ Ｘ １ ７ ． ７ ６ ３ ｘ２ ０ ０ ＝３ ５ ５ ２ ６ ０ Ｎ・ ｍｍ